Законодательство Москва Законы Постановления Распоряжения Определения Решения Положения Приказы Все документы Указы Уставы Протесты Представления ПРИКАЗ Председателя Москомархитектуры от 08.10.2004 № 148 "ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ПРИМЕНЕНИЮ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ В Г. МОСКВЕ ФАСАДНОЙ СИСТЕМЫ С ВЕНТИЛИРУЕМЫМ ВОЗДУШНЫМ ЗАЗОРОМ "ДИАТ-2000" Официальная публикация в СМИ: публикаций не найдено ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ ПРЕДСЕДАТЕЛЬ КОМИТЕТА ПО АРХИТЕКТУРЕ И ГРАДОСТРОИТЕЛЬСТВУ ГОРОДА МОСКВЫ ПРИКАЗ от 8 октября 2004 г. № 148 ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ПРИМЕНЕНИЮ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ В Г. МОСКВЕ ФАСАДНОЙ СИСТЕМЫ С ВЕНТИЛИРУЕМЫМ ВОЗДУШНЫМ ЗАЗОРОМ "ДИАТ-2000" В соответствии с Перечнем по экспериментальному проектированию на 2004 г. по Москомархитектуре и в целях совершенствования действующей нормативно-методической базы проектирования жилых и общественных зданий в части устройства фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором приказываю: 1. Утвердить и ввести в действие для использования проектными организациями, осуществляющими проектирование жилых зданий для строительства в г. Москве, разработанные ОАО ЦНИИЭП жилища по заказу Москомархитектуры Рекомендации по проектированию и применению для строительства и реконструкции зданий в г. Москве фасадной системы с вентилируемым воздушным зазором "ДИАТ-2000" в качестве методических материалов для проектирования. 2. Управлению перспективного проектирования, нормативов и координации проектно-изыскательских работ (Ревкевич Л.П.) совместно с ГУП "Управление экономических исследований, информатизации и координации проектных работ" (Дронова И.Л.) обеспечить издание и распространение Рекомендаций по заявкам заинтересованных организаций. 3. Контроль за исполнением настоящего приказа возложить на заместителя председателя А.П. Зобнина. Председатель А.В. Кузьмин Утверждены приказом председателя Москомархитектуры от 8 октября 2004 г. № 148 РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ПРИМЕНЕНИЮ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ В Г. МОСКВЕ ФАСАДНОЙ СИСТЕМЫ С ВЕНТИЛИРУЕМЫМ ВОЗДУШНЫМ ЗАЗОРОМ "ДИАТ-2000" Предисловие 1. Разработаны Центральным научно-исследовательским и проектным институтом жилых и общественных зданий (ЦНИИЭП жилища). Авторский коллектив: д.т.н. Николаев С.В. - руководитель работы д.т.н. Граник Ю.Г. - научно-техническое руководство инж. Ставровский Г.А. - общая редакция д.т.н. Зырянов В.С. - прочностные расчеты к.т.н. Беляев В.С. - теплотехнические расчеты инж. Кашулина Ю.Л. - конструкции системы Консультанты: Генеральный директор - конструкция системы ООО "Диат-2000" и организационно-технические Цыкановский Е.Ю. решения Технический директор ООО "Диат-2000" Панкрушин А.А. 2. Подготовлены к утверждению и изданию Управлением перспективного проектирования и нормативов Москомархитектуры. 3. Утверждены приказом Москомархитектуры от 08.10.2004 № 148. 1. Введение 1.1. Рекомендации являются методическим и справочным пособием для разработки проектов наружной отделки и утепления зданий и сооружений с применением навесных фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором "Диат". 1.2. Навесные фасадные системы с вентилируемым воздушным зазором являются одним из наиболее эффективных способов отделки и утепления наружных стен зданий различного назначения. В том числе системы "Диат", где для наружной отделки зданий применяются следующие отделочные материалы: фиброцементные плиты, кассетные панели из металла и композитного листового материала типа "Alucobond", "Alpolic", керамические, керамогранитные плиты и плиты из натурального камня, которые позволяют создавать выразительные архитектурные решения фасадов зданий. На рис. 1.1, 1.2, 1.3 (не приводятся) приведены фотографии зданий с отделкой и утеплением фасадными системами "Диат". 1.3. Разработчиком фасадных систем "Диат", а также изготовителем и поставщиком элементов этих систем является ООО "Диат-2000" <*> г. Москва. -------------------------------- <*> Адрес ООО "Диат-2000": 123060, г. Москва, ул. Маршала Соколовского, д. 3, тел./факс (095)194-86-33, тел. 778-16-69. 1.4. На навесные фасадные системы "Диат" выданы следующие технические свидетельства Госстроя России: - на системы - СД Т-ПК-ВК-ВХ (подсистема СД-01) - № ТС-07-0743-03/2 зарегистрировано 01.07.2004; - на системы - СД Т-ПК-СБ-ВХ (подсистема СД-02) - № ТС-07-0744-03/2 зарегистрировано 01.07.2003; - на системы - СД Т-КХ-СШ-ВХ (подсистема СД-03) - № ТС-07-0745-03/2 зарегистрировано 01.07.2003; - на системы - СД Т-ЛК-ВХ-ВХ (подсистема СД-04) - № ТС-07-0746-03/2 зарегистрировано 01.07.2003; - на системы - СД Т-ПНК-СХ-ВХ (подсистема СД-05). 1.5. Рекомендации содержат следующие данные: назначение и область применения систем, конструктивные решения систем, состав исходных данных для проектирования, методики расчетов всех расчетных параметров систем, способы производства работ, правила эксплуатации систем и их технико-экономические показатели. 2. Назначение и область применения 2.1. Системы "Диат" предназначены для фасадной отделки и теплоизоляции наружных стен в соответствии со СНиП 23-02-2003 и МГСН 2.01-99. Рис. 1.1. Здание МВД РФ, г. Москва, ул. Житная, д. 12 Рисунок не приводится. Рис. 1.2. Здание министерства обороны Казахстана, г. Астана Рисунок не приводится. Рис. 1.3. Здание префектуры ЦАО, г. Москва Рисунок не приводится. 2.2. Системы допускается применять для строящихся и реконструируемых зданий в г. Москве с несущими конструкциями наружных стен из кирпича, бетона и других материалов плотностью более 600 кг/куб. м. Максимальная этажность зданий в соответствии с требованиями пожарной безопасности приводится в разделах 5 приложений к техническим свидетельствам Госстроя РФ. 3. Конструктивное решение систем 3.1. Системы "Диат" являются многослойными конструкциями, которые крепятся с внешней стороны несущих конструкций наружной стены и состоят из несущего каркаса, слоя негорючего минераловатного утеплителя, укрытого пленкой "TYVEK", и облицовочного слоя. Между слоями утепления и облицовки устраивается вентилируемый воздушный зазор, с помощью которого влага, накапливающаяся в утеплителе, эффективно удаляется. Возможен вариант применения этих систем без утеплителя только в качестве фасадной отделки зданий. 3.2. Системы "Диат" в соответствии с техническими свидетельствами отличаются видом облицовочного материала и способами его крепления к несущему каркасу. 3.2.1. В подсистеме "Диат" СД-01 в качестве облицовочного материала применяют керамические и керамогранитные плиты, крепеж которых на несущем каркасе выполняют с помощью кляммеров КЛ1 (рис. 3.1 - не приводится). 3.2.2. В подсистеме "Диат" СД-02 в качестве облицовочного материала применяют также керамические и керамогранитные плиты, но со скрытым креплением к несущему каркасу. Крепеж плит выполняют с помощью устанавливаемых на горизонтальный профиль опорных элементов с распорной втулкой и регулировочным винтом (рис. 3.2 - не приводится). 3.2.3. В подсистеме "Диат" СД-03 в качестве облицовки используют кассеты из металлических листов и другого листового материала. Кассеты навешивают на поперечные штифты ШТ1 с помощью иклей ИК1 или пазов, выштампованных в боковых гранях кассеты (рис. 3.3 - не приводится). 3.2.4. В подсистеме "Диат" СД-04 в качестве облицовки используют отечественные и зарубежные фиброцементные плиты или кассеты типа сайдинг из различных материалов. Их крепление осуществляют посредством фасадных заклепок или специальных саморезов (рис. 3.4, 3.5 - не приводятся). 3.2.5. В подсистеме "Диат" СД-05 в качестве облицовочного материала применяют плиты из натурального камня, скрытый крепеж которых выполняют с помощью кляммеров КЛ3, КЛ4 (рис. 3.6 - не приводится). 3.3. Несущие каркасы всех систем "Диат" включают кронштейны, вертикальные несущие профили и дополнительные крепежные элементы для каждой системы (рис. 3.7-3.9 - не приводятся). 3.3.1. Кронштейны несущего каркаса состоят из неподвижных частей К2 и К3 и подвижных вставок В2 и В3 (рис. 3.7). Выбор кронштейна для конкретного объекта определяется расчетом и толщиной утеплителя. Неподвижную часть кронштейна, длина которой должна быть на 30 мм больше толщины утеплителя, крепят к основанию анкерным дюбелем через паронитовую прокладку, снижающую теплопередачу. Вставку кронштейна крепят к его неподвижной части заклепкой. Длина заделки вставки в неподвижную часть кронштейна должна быть не менее 30 мм. Неподвижные части кронштейнов К2 выпускают длиной от 50 до 270 мм, К3 - от 50 до 180 мм; подвижные вставки В2 - длиной от 60 до 250 мм, В3 - от 30 до 160 мм с шагом 10 мм. Это позволяет в зависимости от толщины утеплителя и фактических отклонений фасада от вертикальной плоскости изменять толщину фасадной системы от 50 до 310 мм, а в случае применения кронштейнов К2 - до 490 мм. 3.3.2. Вертикальные профили, закрепленные на подвижной вставке кронштейна двумя заклепками, являются базой, на которую прикрепляют элементы фасадной облицовки здания - плиты, кассетные панели или листы. В зависимости от вида облицовочного материала и способа его крепления применяют вертикальные профили разного поперечного сечения. Для различных подсистем применяют следующие вертикальные профили: - Н2 (Н1) <*> (рис. 3.7) - для подсистем СД-01, СД-02, СД-04 и СД-05; - Н5 (Н6) (рис. 3.7) - для подсистемы СД-03. Для подсистем СД-01, СД-02, СД-04 (в случае облицовки плитами) и СД-05 на углах здания применяют вертикальные стойки СТ2 (СТ1) (рис. 3.7). Эта же стойка применяется в качестве промежуточной в подсистеме СД-04. Стык вертикальных профилей закрывают скобой соответствующего профиля и материала. Зазор между смежными по высоте вертикальными профилями для компенсации температурных деформаций должен быть 10 мм. -------------------------------- <*> Маркировка в скобках дана для элементов, изготовленных из оцинкованной стали. 3.3.3. Кронштейны, включая неподвижную часть, вставку и прижим П2, изготовлены из нержавеющей стали 12Х18Н10Т. Вертикальные профили изготавливают из нержавеющей стали 08Х18Т1 или оцинкованной стали 08ПС-ХП-МТ-НР-1. 3.4. В системах "Диат" применяют негорючий минераловатный утеплитель: ВЕНТИ БАТТС, PAROC, EL, ELS и др. с плотностью 30-150 кг/куб. м и расчетным коэффициентом теплопроводности 0,044-0,046 Вт/(м °С). Толщина слоя утеплителя определяется теплотехническим расчетом, методика которого приводится в разделе 7 настоящих рекомендаций. Плиты утеплителя крепят непосредственно к основанию тарельчатыми полимерными дюбелями из расчета 6-8 дюбелей на 1 кв. м поверхности фасада. В местах установки кронштейнов плиты утеплителя фиксируют прижимом П2, надеваемым на кронштейн. 3.5. В системах "Диат" применяют следующие облицовочные материалы: 3.5.1. В подсистеме СД-01 керамические плиты и плиты из керамогранита различных цветов и фактур поверхности (размеры плит 600 x 600, 600 x 400, 300 x 300 мм и др., "гамма" = 2500 кг/куб. м). Плиты крепят кляммерами КЛ1 из нержавеющей стали, выполненными в виде пластины с четырьмя скобками для углов 4 плит, сходящихся в одной точке (рис. 3.10 - не приводится). Для крепления верхнего и нижнего ряда плит применяют концевые кляммеры КЛ2. К вертикальным профилям кляммеры крепят стальными заклепками. 3.5.2. В подсистеме СД-2 керамические плиты и плиты керамогранита навешивают с помощью опорных элементов на горизонтальные профили из алюминиевых составов по ГОСТ 22233-83, которые крепят к вертикальным профилям. Условия совместной работы стальных и алюминиевых элементов каркаса см. в п. 3.7. Фиксация плит в проектном положении обеспечивается по вертикали регулировочным винтом, по горизонтали - посредством свободного перемещения опорного элемента вдоль горизонтальной направляющей (рис. 3.11 - не приводится). 3.5.3. В подсистеме СД-03 облицовку устраивают из кассет, для изготовления которых применяют различные материалы: - стальной оцинкованный лист 0,55-1,5 мм с полимерным покрытием по ГОСТ 14918-80; - лист из алюминиевого сплава АМг2 (ГОСТ 21631-76) и АМг2 (ГОСТ 4784-97) с полимерным покрытием; - листовой материал "Alucobond" A2, B1, B2 и Alpollic/fr, поставляемые шириной 1000, 1250, 1500 мм и длиной от 3200 до 8000 мм, вес - от 4,5 до 7,3 кг/кв. м. Кассеты, размеры которых определяются проектом, навешивают с помощью приклепанных к ним крепежных элементов "Икля" ИК1 или пазов, выштампованных в боковых гранях, на штифты, которые вместе с салазками устанавливают в вертикальный профиль Н5 (Н6) и крепят к нему двумя заклепками (рис. 3.12, 3.13 - не приводятся). 3.5.4. В подсистеме СД-04 в качестве облицовки применяют фиброцементные плиты различных марок: - КраспанКолор, Красколор, ФАССТКолор, размер плит 1550 x 1190 мм, вес 16 кг/кв. м; - КраспанСтоун, Красстоун, ФАССТ-А, размер плит 1550 x 1190 мм, вес 22 кг/кв. м. При монтаже плит используют уплотнительную ленту, а в горизонтальном стыке между панелями устанавливают декоративный профиль, окрашенный в цвет облицовки. В этой же подсистеме облицовкой могут быть кассеты (рис 3.8), для изготовления которых применяют: - листы Alucobond A2, B1, B2, Alpolic/fr; - стальной оцинкованный лист 0,55-1,5 мм с полимерным покрытием по ГОСТ 14918-80; - лист из алюминиевого сплава АМг2 (ГОСТ 21631-76) и АМг2 (ГОСТ 4784-97). Размеры кассет определяются проектом. Крепление плит и кассет производят посредством вытяжных заклепок или саморезов, шляпки которых окрашивают в цвет облицовки (рис. 3.14, 3.15 - не приводятся). 3.5.5. В подсистеме СД-05 плиты из натурального камня (размеры плит 600 x 600 мм, толщина 20-30 мм, "гамма" = 2800 кг/куб. м) крепят кляммерами КЛ3, КЛ4 (невидимое крепление). Кляммеры вставляют в пазы, предварительно прорезанные в верхних и нижних торцах плиты. Для закрепления нижнего края плиты служат кляммеры КЛ3. В паз верхнего края входит кляммер КЛ4. Для установки следующего по высоте ряда плит на кляммер КЛ3 сверху накладывают кляммер КЛ4 и крепят к вертикальному профилю заклепками через предусмотренные отверстия в кляммере КЛ3. 3.6. Оконные откосы и сливы в подсистемах СД-1, СД-2 и СД-05 изготовлены из стали листовой оцинкованной О8ПС-ХП-МТ-НР-1 (ГОСТ 14918-80); в подсистемах СД-3 и СД-4 - из материала облицовки. 3.7. Контакт стальных деталей (из нержавеющей стали и оцинкованных) с алюминиевыми следует исключить за счет прокладки между ними полимерных шайб или посадки стальных деталей на свежую краску. 3.8. Конструктивные решения системы: - на наружном углу здания даны на примере подсистем СД-01, СД-02, СД-03 (рис. 3.17-3.19 - не приводятся); - на внутреннем углу - на примере подсистем СД-01 и СД-3 (рис. 3.20, 3.21 - не приводятся); - в местах примыкания к оконным проемам - на примере подсистем СД-01 и СД-03 (рис. 3.22-3.25 - не приводятся); - у парапета, цоколя и карниза - на примере подсистемы СД-01 (рис. 3.26-3.28 - не приводятся). 3.9. Изделия и материалы, разрешенные для применения в системах "Диат", и требования, которым они должны отвечать, приводятся в разделах 2 и 5 приложений к техническим свидетельствам Госстроя РФ (п. 1.4). Рис. 3.1. Фасадная система "Диат" СД-01 (с облицовкой плитами керамогранита) Рисунок не приводится. Рис. 3.2. Фасадная система "Диат" СД-02. Узел скрытого крепления Рисунок не приводится. Рис. 3.3. Фасадная система "Диат" СД-03 (вариант крепления кассет с пазами в боковых торцах) Рисунок не приводится. Рис. 3.4. Фасадная система "Диат" СД-04 (с облицовкой фиброцементными плитами) Рисунок не приводится. Рис. 3.5. Фасадная система "Диат" СД-04 (с облицовкой кассетами типа "сайдинг") Рисунок не приводится. Рис. 3.6. Фасадная система "Диат" СД-05 (с облицовкой плитами из натурального камня) Рисунок не приводится. Рис. 3.7. Элементы фасадной системы "Диат" Рисунок не приводится. Рис. 3.8. Элементы фасадной системы "Диат" Рисунок не приводится. Рис. 3.9. Элементы фасадной системы "Диат" Рисунок не приводится. Рис. 3.10. Фасадная система "Диат" СД-01 Рисунок не приводится. Рис. 3.11. Фасадная система "Диат" СД-02 Рисунок не приводится. Рис. 3.12. Фасадная система "Диат" СД-03 (вариант кассет с иклями) Рисунок не приводится. Рис. 3.13. Фасадная система "Диат" СД-03 (вариант кассет с пазами в боковых гранях) Рисунок не приводится. Рис. 3.14. Фасадная система "Диат" СД-04 (с облицовкой плитами) Рисунок не приводится. Рис. 3.15. Фасадная система "Диат" СД-04 (с облицовкой кассетами типа "сайдинг") Рисунок не приводится. Рис. 3.16. Фасадная система "Диат" СД-05 Рисунок не приводится. Рис. 3.17. Фасадная система "Диат" СД-01 на внешнем углу Рисунок не приводится. Рис. 3.18. Фасадная система "Диат" СД-02 на внешнем углу Рисунок не приводится. Рис. 3.19. Фасадная система "Диат" СД-03 на внешнем углу (вариант крепления кассет с пазами в боковых торцах) Рисунок не приводится. Рис. 3.20. Фасадная система "Диат" СД-01 на внутреннем углу Рисунок не приводится. Рис. 3.21. Фасадная система "Диат" СД-03 на внутреннем углу (вариант крепления кассет с пазами в боковых торцах) Рисунок не приводится. Рис. 3.22. Узел примыкания системы "Диат" СД-01 к оконному проему (вертикальный разрез) Рисунок не приводится. Рис. 3.23. Узел примыкания системы "Диат" СД-01 к оконному проему (горизонтальный разрез) Рисунок не приводится. Рис. 3.24. Узел примыкания системы "Диат" СД-03 (вариант кассет с пазами в боковых гранях) к оконному проему (вертикальный разрез) Рисунок не приводится. Рис. 3.25. Узел примыкания системы "Диат" СД-03 (вариант кассет с пазами в боковых гранях) к оконному проему (горизонтальный разрез) Рисунок не приводится. Рис. 3.26. Фасадная система "Диат" СД-01 у цоколя Рисунок не приводится. Рис. 3.27. Фасадная система "Диат" СД-01 у парапета Рисунок не приводится. Рис. 3.28. Фасадная система "Диат" СД-01 у карниза Рисунок не приводится. 4. Исходные данные для проектирования системы 4.1. Проектно-сметная документация на систему для конкретного объекта разрабатывается на основе задания на проектирование, подготовленного в соответствии с существующим в г. Москве порядком и утвержденного заказчиком. Задание на проектирование обязательно должно содержать требование о соответствии СНиП 23-02-2003 и МГСН 2.01-99. 4.2. Задание на проектирование должно включать следующие исходные данные: - архитектурные чертежи фасадов здания, включающие данные о фактуре и цвете облицовочных материалов, чертежи архитектурных деталей (карнизов, обрамления проемов и т.п.) и другие необходимые данные, если это не входит в состав работ по данному заданию; - строительные чертежи наружных стен от фундаментов до парапетов, включая узлы, поясняющие решение и размеры всех конструкций; - данные от разработчиков фундаментов о величине допустимой дополнительной нагрузки на стены здания или заключение компетентной организации о несущей способности фундаментов здания; - план участка, где расположено здание. Для реконструируемых зданий задание на проектирование дополнительно должно содержать акт обследования наружных стен здания, где указываются состояние поверхности фасадов, результаты испытаний на усилия, с которым принятые дюбели можно вырвать из стены, и геодезическую съемку поверхностей фасадов с данными о величине отклонений их отдельных участков от вертикальной плоскости. 4.3. В составе задания на проектирование должно быть приложение к техническому свидетельству Госстроя России на принятую фасадную систему. 5. Определение основных параметров системы 5.1. К основным параметрам системы следует отнести: - тип и размер облицовочных материалов и способ их крепления к несущему каркасу; - характеристику принятых плит утеплителя: марку, размеры, плотность, теплопроводность, наличие или отсутствие защитного слоя; - величину воздушного зазора; - схему размещения на фасаде здания кронштейнов, вертикальных и горизонтальных профилей со всеми необходимыми размерами, в том числе расстояние от основания до экрана; - марку дюбелей для крепления кронштейнов несущего каркаса к основанию; - марку дюбелей для крепления плит утеплителя к основанию. 5.2. Тип и размер элементов облицовки, их цвет, фактуру поверхности и способ крепления к несущему каркасу определяет главный архитектор проекта, если эти данные не приведены в задании на проектирование системы. 5.3. Выбор плит утеплителя выполняется на основании теплотехнических расчетов, методика которых приводится ниже. Там же (в разделе "Теплотехнические расчеты") имеются рекомендации по определению величины воздушного зазора. В случае применения плит утеплителя с кашированной поверхностью можно обойтись без гидроветрозащитной мембраны. 5.4. Схема размещения на фасаде здания элементов несущего каркаса разрабатывается исходя из следующих данных: - размеров по ширине элементов облицовки, вертикальный шов между которыми должен располагаться в центре вертикального профиля; - геометрии фасада здания, размещения на фасаде проемов, балконов, карнизов и других отступающих (выступающих) от плоскости фасада элементов для минимизации применения облицовочных плит с нестандартными размерами; - результатов прочностных расчетов системы, благодаря которым в том числе уточняется шаг по вертикали установки кронштейнов; - расстояния от основания до экрана, принятого на основании теплотехнических расчетов, при этом следует учитывать величину фактических отклонений фасада от проектного положения. 5.5. Марку дюбелей для крепления кронштейнов и утеплителя выбирают с учетом результатов прочностных расчетов системы, материала основания, паспортных данных рассматриваемых дюбелей и результатов испытаний принятых дюбелей на выдергивание. 6. Прочностные расчеты 6.1. Методические предпосылки Прочностные расчеты включают проверку прочности и деформаций металлических профилей, анкерных болтов и стержней, несущих нагрузки от их собственной массы, массы облицовочных плит, утеплителя и от давления ветра, стыковых соединений профилей между собой, их креплений к основным несущим конструкциям здания. Нагрузки от собственной массы облицовочных плит и утеплителя принимаются по техническим условиям или паспортным данным предприятий-изготовителей. Временные нагрузки от ветра принимаются по СНиП [2], в данном случае для I ветрового района г. Москвы. Кроме того, учитываются дополнительные коэффициенты к ветровым нагрузкам в соответствии с письмом ЦНИИСКа № 1-945 от 14.11.2001 (см. приложение). Нагрузку от собственной массы профилей в случаях, когда она относительно мала, возможно не учитывать. Усилия: изгибающие моменты, поперечные и продольные силы, прогибы - определяются с использованием основных положений сопротивления материалов и строительной механики. Коэффициенты надежности по нагрузкам "гамма" , а также единый коэффициент f надежности по ответственности "гамма" = 0,95 принимаются по n СНиП [2]. При проверке прочности и деформаций элементов и стыковых соединений формулы СНиП [3] трансформируются по форме к условиям примеров. Физико-механические характеристики материалов профилей, их соединений и крепежных элементов следует принимать по СНиП [3]. Подробно методика расчета проиллюстрирована в приводимом ниже примере (п. 6.4). В примере исходные параметры даны для конкретных материалов и конструкций (п. 6.2). В то же время приведенная методика, где все расчетные формулы даются как в буквенном, так и в числовом выражениях со ссылками на нормативные источники, может быть использована и для других вариантов и сочетаний материалов и конструктивных решений. В примере приняты условные обозначения: М - момент от вертикальной нагрузки; в М - то же от горизонтальной; r К - табличные коэффициенты по [3]. спр Индексы "е" (edge) и "с" (centre) - соответственно для угловых и средних зон фасада. 6.2. Характеристики материалов Расчетные сопротивления несущих профилей, изготовленных из оцинкованной стали, согласно [3] (МПа): на растяжение, сжатие и изгиб R = 230; на сдвиг R = 133; на смятие R = 175; модуль y s lp упругости Е = 210000. Коэффициент условий работы "гамма" = 1. с Расчетные сопротивления стальных болтов и заклепок по [3] (МПа): на растяжение R = 170; на срез R = 150; на смятие R = вt вs вр 235. Предельное усилие, воспринимаемое соединением профилей с одной заклепкой, на растяжение, срез и смятие, по данным ООО "Диат", № = 1600 Н. Коэффициент условий работы на срез и смятие ul "гамма" = 0,8. в Предел прочности при изгибе керамогранитных плит R = 35 МПа. и Утеплитель - минераловатные плиты плотностью "гамма" = 80 ут кг/куб. м. Прочность на сжатие утеплителя при 10% деформации R = ут 0,02 МПа. 6.3. Расчетные схемы Направления координатных осей приняты: - ось х - горизонтальная в плоскости стены; - ось y - горизонтальная по нормали к стене; - ось z - вертикальная в плоскости стены. Расчетная схема облицовочной плиты - шарнирно опертая по углам на вертикальные направляющие пластина (рис. 6.1 - не приводится). Расчетная схема вертикальных направляющих профилей - многопролетная неразрезная балка, шарнирно закрепленная на опорах-кронштейнах с консолями у концов (рис. 6.2 - не приводится). Расчетная схема кронштейнов - консоль с вылетом l (рис. кр 6.3 - не приводится), диктуемым толщиной слоя утеплителя и воздушного зазора. К направляющим прикладываются вертикальная нагрузка от веса облицовочных плит с эксцентриситетом относительно центра тяжести е = 15 мм и горизонтальная ветровая нагрузка. На кронштейны через у вертикальные направляющие передаются вертикальные и горизонтальные нагрузки. Расчетная схема крепления кронштейнов к стене (рис. 6.3) принята с учетом восприятия как изгибающего момента от вертикальной нагрузки, так и горизонтальной ветровой нагрузки. Расчетная схема распорных стержней для крепления утеплителя - консоль с вылетом l = "дельта" . ут ут Соединение вертикальных направляющих профилей с кронштейнами, крепление кронштейнов к стене рассчитываются на действие усилий среза, растяжения, изгиба и вырыва от совместного действия вертикальной и ветровой нагрузок. Рис. 6.1. Расчетная схема облицовочной плиты Рисунок не приводится. Рис. 6.2. Расчетные схемы вертикальной направляющей Рисунок не приводится. Рис. 6.3. Расчетная схема кронштейна Рисунок не приводится. 6.4. Пример расчета 6.4.1. Исходные данные В данном примере принят вариант с облицовочными плитами из керамогранита толщиной "дельта" = 10 мм, "гамма" = 2500 кг/куб. м. Толщина стенок вертикальных направляющих и кронштейнов "дельта" = 1 и 1,2 мм. Шаги кронштейнов и соответственно направляющих по оси "X" l = x 0,6 м; а по оси "Z", что соответствует пролетам направляющих, l = z 1,4 м; направляющие у концов имеют консоли l = 0,3 м. z,k Крепление облицовочных плит к направляющим производится с помощью стальных кляммеров; крепление направляющих к кронштейнам - стальными заклепками d = 4 мм из коррозионно-стойкой стали; крепление кронштейна к стене - одним стальным болтом d = 8 мм с дюбелем. Утеплитель - минераловатные плиты - по п. 6.2, крепится к стене независимо от облицовки стальными распорными стержнями d = 5 мм со шляпками d = 80 мм. Толщина утеплителя "дельта" = ут 150 мм. 6.4.2. Нагрузки Вертикальные нагрузки (Па): от веса облицовочных плит - n 1 нормативная q = 2500 x 0,01 x 10 = 250; расчетная q = "гамма" z z f n x q = 1,2 x 250 = 300; от веса утеплителя - расчетная q = z ут -3 1 "гамма" x "гамма" x "дельта" = 1,3 x 80 x 150 x 10 x 10 = f ут 15; нагрузкой от собственного веса профилей пренебрегается. Горизонтальные ветровые нагрузки приняты для высоты Н = 80 м; нормативное значение ветрового давления для I ветрового района w o = 0,23 кПа; коэффициент "К" для зданий высотой 80 м, тип местности "В", по табл. 6 [2] К = 1,45; аэродинамический коэффициент принимается для угловых зон фасада (отсос) С = +-2+; для средних e зон при положительном давлении ветра С = 0,8; коэффициенты, c учитывающие пульсационную составляющую ветровой нагрузки: для угловых зон "гамма" = 1,3; для средних зон, вычисленный по p формуле (8) [2] "гамма" = 1,5, коэффициент "гамма" = 1,2 p m увеличения средней величины ветрового давления при расчете узлов крепления ("гамма" и "гамма" - по рекомендации ЦНИИСК как p m дополнение к СНиП [2]). Горизонтальные ветровые нагрузки (Па): n - в угловых зонах: нормативная q = W x К x С x "гамма" = 230 y о р x 1,45 x 2 x 1,3 = 867; расчетная q = 1,4 x 867 = 1214; y n - в средних зонах: q = 230 x 1,45 x 0,8 x 1,5 = 400; q = 1,4 x y y 400 = 560. 6.4.3. Расчет облицовочной плиты Геометрические характеристики Для плиты шириной в = 0,6 м; "дельта" = 10 мм; в = 6000 мм; W z 4 = 10000 куб. мм; J = 50000 мм ; l = 0,6 м. x Проверка прочности Вертикальные и горизонтальные нагрузки на облицовочные плиты соответствуют указанным в п. 6.4.2. Так как проверка прочности плит в их плоскости не требуется, то используются лишь горизонтальные ветровые нагрузки. Для шарнирно опертой балочной плиты по известной формуле для 2 2 угловых зон M = q b l / K = 1214 x 0,6 x 0,6 / 8 = 54,6 Нм. r y z x спр Условие прочности на изгиб М x "гамма" = 54,6 x 0,95 = 51,9 r n -3 Нм < "альфа" R x W = 1 x 35 x 10000 x 10 = 350 Нм; прочность на и изгиб обеспечивается. В средних зонах запас прочности больше ~ в 2 раза. 6.4.4. Расчет вертикальной направляющей Н1 Геометрические характеристики Для полного поперечного сечения: "дельта" = 1 мм; А = 148 кв. 4 мм; J = 10905 мм ; W = 620 куб. мм; S = 548 куб. мм; t = x x x 2"дельта" = 2 мм; то же, ослабленного отверстиями для заклепок: А n 4 = 138 кв. мм; J = 10530 мм ; W = 612 куб. мм; S = 525 куб. xn xn xn мм; t = 2 мм. n Определение усилий Нагрузки на 1 п/м направляющей (Н/м): вертикальные, одинаковые n n для угловых и средних зон: нормативная p = q x l = 250 x 0,6 = z z х 150; расчетная p = q x l = 300 x 0,6 = 180; горизонтальные в z z x n n угловых зонах: нормативная р = q x l = 867 x 0,6 = 520; yе ye x n расчетная p = q x l = 1214 x 0,6 = 728; в средних зонах р ye ye x yc = 400 x 0,6 = 240; р = 560 x 0,6 = 336. Для дальнейших расчетов yc принимаются горизонтальные ветровые нагрузки только в угловых зонах фасада. Индексы "е" и "с" далее опускаются. Изгибающие моменты в плоскости, перпендикулярной стене (Нм): - от вертикальной расчетной нагрузки М = К x p x в x е в спр z z y = 0,5 x 180 x 0,6 x 0,015 = 0,8; n - от горизонтальной ветровой нагрузки: нормативной М = К x r спр n 2 2 2 р x l = 0,1 x 520 x 1,4 = 102; расчетной М = К x р x l = y z r спр y z 2 0,1 x 728 x 1,4 = 142,9. Продольное усилие № = p x l = 180 x 1,4 = 252 Н; z z z максимальная поперечная сила Q = p x l / 2 = 728 x 1,4 / 2 = y y z 510 H. Проверка прочности на растяжение с изгибом По формуле (50) [3] для сечений над средними опорами: № M + M z в r (-- + -------) x "гамма" <= R x "гамма" ; A W n c n xn для угловых зон: 3 252 (0,8 + 142,9) x 10 (--- + -------------------) x 0,95 = 224,8 МПа < 230 x 1 = 138 612 = 230 МПа; прочность на растяжение с изгибом обеспечивается. В средних зонах прочность обеспечивается с большим запасом. Проверка прочности на сдвиг По формуле (29) [3]: Q x S y xn "тау" = -------- "гамма" <= R "гамма" ; y J x t n s c xn x для угловых зон: 510 x 525 --------- x 0,95 = 12,1 МПа < 133 x 1 = 133 МПа; 10530 x 2 прочность на сдвиг обеспечивается. Проверка прочности крепления направляющей к кронштейну Крепление производится двумя (n = 2) стальными заклепками d = s 4 мм расчетной площадью сечения 1 заклепки А = 12,6 кв. мм с расчетными сопротивлениями по п. 6.2. Усилия, действующие на соединение от вертикальной расчетной нагрузки: Q = № = "гамма" x p x l = 1,2 x 180 x 1,4 = 302 Н; z,2 z,2 m z z от горизонтальной расчетной нагрузки: № = 1,2 x 728 x 1,4 = 1223 Н. y,2 По формуле (127) [3] на срез Q x "гамма" = 302 x 0,95 = z,2 n 287 Н < R x "гамма" x А x n = 150 x 0,8 x 12,6 x 2 = 3024 Н; bS в s по формуле (129) [3] на растяжение № x "гамма" = 1223 x 0,95 = y,2 n 1162 Н < R x А x n = 170 x 12,6 x 2 = 4284 Н; по формуле (128) вt s [3] на смятие направляющей Q x "гамма" = 302 x 0,95 = 287 Н < z,2 n R x d x "дельта" x n = 175 x 4 x 1 x 2 = 1400 Н; прочность lp s соединения на срез, растяжение и смятие обеспечивается. Проверка жесткости Проверяется прогиб в направлении оси "y", т.е. по нормали к n стене, от действия нормативной ветровой нагрузки р = 520 Н/м, с y n изгибающим моментом на средних опорах M = 102 Нм. r Для неразрезной многопролетной балки согласно [3]: 2 n 2 l M l z 5 n 2 r z 5 n f = -- x (--- x p x l - --) x "гамма" = ----- x (-- x p x EJ 384 y z 16 n 16EJ 24 y x 2 2 n 1400 5 -3 x l - M ) = --------------------- x (-- x 520 x 10 x z r 4 16 x 21 x 10 x 10905 24 2 3 x 1400 - 102 x 10 ) x 0,95 = 5,5 мм; f/l = 5,5/1400 = 1/255, что меньше предельно допустимой величины [f/l] = 1/200, жесткость профиля достаточна. 6.4.5. Расчет кронштейна К2 Геометрические характеристики Для вертикального поперечного сечения: "дельта" = 1,2 мм; А = 4 142 кв. мм; W = 827 куб. мм; J = 16464 мм ; S = 690 куб. мм; t x x x x = 2"дельта" = 2,4 мм. Усилия От вертикальной расчетной нагрузки № = p x l = 180 x 1,4 = z z z 252 Н; от горизонтальной нагрузки № = р x l = 728 x 1,4 = 1020 y y z Н. Плечо (вылет) до расчетного сечения l = 200 мм. Изгибающий кр.1 момент от вертикальной нагрузки М = № x l = 252 x 200 x в,1 z кр.1 -3 10 = 50,4 Нм. Проверка прочности на растяжение с изгибом По формуле (50) [3]: № M y в,1 (-- + ----) x "гамма" <= R x "гамма" ; A W n y c x для угловых зон: 3 1020 50,4 x 10 (---- + ---------) x 0,95 = 64,7 МПа < 230 x 1 = 230 МПа. 142 827 Проверка прочности на сдвиг По формуле (29) [3] от вертикальной нагрузки Q = № : z z Q x S z x 252 x 690 "тау" = ------- x "гамма" = ----------- x 0,95 = 4,2 МПа < R x z J x t n 16464 x 2,4 s x x x "гамма" = 133 x 1 = 133 МПа. с Прочность кронштейна на растяжение с изгибом и сдвиг обеспечивается. В средних зонах запас прочности выше ~ в 2 раза. 6.4.6. Расчет соединения вставки с кронштейном Соединение производится одной (n = 1) стальной заклепкой d = s 4 мм, А = 12,6 кв. мм и работает на срез и смятие от горизонтальной нагрузки с расчетным усилием № = 1223 Н (см. п. y,2 6.4.4). По формуле (127) [3] на срез № x "гамма" = 1223 x 0,95 = y,2 n 1162 Н < R x "гамма" x А x n = 150 x 0,8 x 12,6 x 1 = 1512 Н; bS в s по формуле (128) [3] на смятие кронштейна и вставки под заклепкой № x "гамма" = 1162 Н < № x "гамма" = 1600 x 0,8 = 1280 Н; y,2 n ul в прочность соединения на срез и смятие обеспечивается. 6.4.7. Расчет крепления кронштейнов к стене Крепление производится одним стальным болтом d = 8 мм с расчетным диаметром на растяжение d = 6,4 мм и расчетной площадью o сечения: на растяжение А = 32,1 кв. мм; на срез и смятие А = вn 50,3 кв. мм. Прочность болтового соединения кронштейна Плечо (вылет) до стены l = 230 мм; изгибающие моменты кр.2 -3 (Нм): М = № x l = 252 x 230 x 10 = 58; М = "гамма" x в,ст z кр.2 в2 m М = 1,2 x 58 = 69,6; продольная сила № = "гамма" x № = в,ст. y2 m y 1,2 x 1020 = 1224 Н; поперечная сила Q = "гамма" x Q = 1,2 x z2 m z 252 = 302 Н. Плечо внутренней пары сил в плоскости стены Z = 100 мм. Растягивающее усилие в болте: от продольной силы № = № = в1 y2 3 1224 Н; от момента № = M / Z = 69,6 x 10 / 100 = 696 Н; в2 в2 суммарное № = № + № = 1224 + 696 = 1920 Н. в в1 в2 По формуле (129) [3] на растяжение: № x "гамма" = 1920 x в n 0,95 = 1824 Н < R x А = 170 x 32,1 = 5457 Н; по формуле (127) вt вn [3] на срез: Q x "гамма" = 302 x 0,95 = 287 Н < R x "гамма" z2 n вs в x А x n = 150 x 0,8 x 50,3 x 1 = 6036 Н; прочность болтов на s растяжение и срез обеспечивается. По формуле (128) [3] на смятие стенки кронштейна под болтом: Q x "гамма" = 287 Н < R x "гамма" x d x t = 175 x 0,8 x 8 x z2 n lp в 1, 2 = 1344 Н; прочность кронштейна на смятие под болтом обеспечивается. Крепление болтов к стене Вырывающее усилие на болт в угловых зонах равно: № = 1920 Н. в Под это усилие следует подбирать конструкцию дюбелей и болтов с учетом материала основания по каталогам фирм-изготовителей, в частности швейцарской фирмы "Mungo". 6.4.8. Расчет крепления утеплителя На 1 кв. м стены приходится ~ 5 распорных стержней: на 1 стержень с расчетной площадью сечения А = 19,6 кв. мм приходится A ~ 0,2 кв. м. ут.1 Поперечная сила, приходящаяся на 1 стержень от веса 1 утеплителя, Q = "гамма" x "дельта" x A = 80 x 0,15 x 10 z ут ут ут.1 x 0,2 = 24 Н. По формуле (127) [3]: Q x "гамма" = 24 x 0,95 = 22,8 Н < 150 z n x 0,8 x 19,6 = 2352 Н; прочность стержней на срез обеспечивается. При диаметре шляпки d = 80 мм утеплитель может воспринять ш 2 усилие сжатия не более [N] = R x А = 0,02 x "пи" x 80 / 4 = ут ш 100,5 Н. Контроль за ограничением этого усилия осуществляется по величине деформации обжатия утеплителя под шляпкой, которая при "дельта" = 150 мм не должна превышать "Дельта" = 0,1 x 150 = 15 ут мм. 7. Теплотехнические расчеты 7.1. Введение В настоящем разделе анализируются принципы теплотехнического проектирования систем наружных стен с вентилируемыми воздушными прослойками между экраном и теплоизоляционным слоем, приводятся рекомендации по различным техническим параметрам. Принципы теплотехнического проектирования включают методы теплотехнических расчетов, расчеты воздухообмена и влагообмена в воздушных прослойках. Методика теплотехнических расчетов базируется на требованиях МГСН 2.01-99 [11], СНиП 23-02-03 <*> [5]. 7.2. Основные, используемые в тексте понятия Воздушная прослойка между утеплителем и экраном, вентилируемая наружным воздухом; швы, зазоры - приточные (воздухозаборные) и вытяжные (воздуховыводящие) отверстия. Путями прохождения наружного воздуха могут являться в основном горизонтальные стыковые швы элементов экрана, поскольку вертикальные, как правило, закрыты. Условное сопротивление паропроницанию - приведенное, учитывающее сопротивление паропроницанию материалов экрана с учетом швов между облицовочными панелями. 7.3. Основные положения по проектированию фасадных систем наружных стен с вентилируемой воздушной прослойкой При проектировании зданий с вентилируемыми фасадами следует учитывать уже принятые параметры системы: - минимальный размер швов для притока воздуха рекомендуется 4-8 мм (при размерах плит экрана 600 х 600 мм) для Москвы; - общая толщина воздушной прослойки принимается, как правило, 60 мм для Москвы; - площадь отверстий щели <**> для вытяжки воздуха не должна быть менее сечения отверстий щели для притока. -------------------------------- <*> С 01.10.2003 вместо СНиП II-3-79* (98) введены в действие СНиП 23-02-03 "Теплозащита зданий". <**> То же, что швы-зазоры. 7.4. Правила теплотехнического проектирования наружных ограждений с вентилируемым фасадом Теплотехническое проектирование наружных стен, где применяются фасадные системы с вентилируемым воздушным зазором, выполняется в два этапа. Причем второй этап применяется, если после первого этапа не выявится надежность рассматриваемой конструкции в теплотехническом отношении. Первый этап Назначается конструктивное решение стены, в т.ч. параметры экранов, приточных и выводных щелей с учетом раздела 7.3. Выполняется теплотехнический расчет наружной стены с экраном, т.е. определяется необходимая толщина теплоизоляции исходя из требований 2-го этапа СНиП 23-02-03 [5] и с учетом требований МГСН 2.01-99 [11]. Выполняется расчет влажностного режима стены по методике СНиП 23-02-03* [5] с учетом коэффициента паропроницаемости по глади экрана. Если влажностный режим стены удовлетворяет требованиям норм строительной теплотехники СНиП 23-02-03 [5], то на этом теплотехническое проектирование заканчивается. Если влажностный режим экранированных стен не удовлетворяет требованиям, то подбирается такой размер швов и экрана, чтобы с ними конструкция стены удовлетворяла требованиям СНиП [5]. Если расчет влажностного режима наружного ограждения с вентилируемым фасадом показал невыполнение требований СНиП 23-02-03 [5], а другой материал стены и экрана подобрать нельзя, то переходят ко второму этапу теплотехнического проектирования: 1) определяется условное сопротивление паропроницанию экрана с учетом швов по методике раздела 7.6.6; 2) с учетом этого показателя проводят расчет влажностного режима по методике СНиП 23-02-03; 3) при необходимости определяется влажностный режим рассматриваемой конструкции в годовом цикле с учетом средних месячных температур; 4) с учетом результатов расчета по пп. 2, 3 анализируются результаты, при необходимости корректируются материалы и их толщины в конструкции с целью исключения влагонакопления в годовом цикле. Если проведенных упомянутых расчетов для определения применимости конструкции недостаточно, то расчет продолжается в следующей последовательности: 4.1) с учетом этажности здания и района строительства определяются скорость движения воздуха в прослойке за экраном и расход воздуха; 4.2) определяется температура на выходе из воздушной прослойки; 4.3) определяется действительная упругость водяного пара на выходе из прослойки е по формуле (16). Определяется упругость у водяного пара на выходе из прослойки и проверяется условие е < у Е , где Е - максимальная упругость водяного пара на выходе из н н прослойки. Анализируются результаты расчетов и корректируется конструкция стены. 7.5. Краткая характеристика объекта и нормативные требования Для расчета принято многоэтажное (7-этажное: пятиэтажное реконструируемое с надстройкой в два этажа) жилое здание, расположенное в г. Москве. Рассматриваются два варианта наружной стены: с внутренним слоем из монолитного железобетона "гамма" = 2500 кг/куб. м о толщиной 0,18 м ("ламбда" = 2,04 Вт/м °С) и из кирпича толщиной Б 0,51 м ("ламбда" = 0,64 Вт/м °С). Утеплитель в виде плит Б базальтовой минваты с "ламбда" = 0,045 Вт/м °С, покрытый паропроницаемой влаговетрозащитной пленкой "TAYVEK", укреплен на внутреннем слое с его наружной стороны тарельчатыми дюбелями. С этой же стороны к внутреннему слою через паронитовую прокладку анкерными дюбелями прикреплены стальные кронштейны, а к ним вытяжными заклепками крепят стальные вертикальные профили, на которые посредством кляммеров из нержавеющей стали навешивают керамогранитные плитки, являющиеся облицовочным слоем фасада. Длина кронштейнов и соответственно расстояние от внутреннего слоя стены до облицовочного таково, что между облицовочным слоем и слоем утеплителя есть воздушный зазор расчетной толщины. Для облицовочного слоя применяют керамогранитные плиты размером 600 x 600 x 10 мм, плотностью 1600 кг/куб. м. Воздушный зазор в фасадных системах в нижней части (у цоколя) имеет отверстия для притока воздуха, а в верхней части - аналогичные вытяжные отверстия. Кроме того, обмен воздуха может происходить благодаря зазорам в горизонтальных швах величиной 4-8 мм между смежными плитками. Требования к теплотехническим характеристикам конструкций содержатся в СНиП 23-02-03 [5] и МГСН 2.01-99 [11]. Требования к сопротивлению теплопередаче конструкций приведены в [4], исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и условий энергосбережения. Так как требования из условия энергосбережения являются более жесткими, они и приняты в настоящей работе в качестве критерия оценки системы. На основе [4] и [11] составлена таблица 1 исходных расчетных данных, где представлены требуемые сопротивления теплопередаче наружных стен жилых домов. Таблица 1 ЗНАЧЕНИЯ НОРМАТИВНЫХ ТРЕБОВАНИЙ К НАРУЖНЫМ ОГРАЖДЕНИЯМ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ -----T------------------T---------------T------T------------------¬ ¦№ ¦Название ¦Требуемое ¦ГСОП ¦Город ¦ ¦п/п ¦нормативного ¦сопротивление ¦ ¦ ¦ ¦ ¦документа ¦теплопередаче ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦наружных стен ¦ ¦ ¦ +----+------------------+---------------+------+------------------+ ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ +----+------------------+---------------+------+------------------+ ¦1. ¦СНиП 23.01-99 [7],¦ 3,13 ¦ 4943 ¦Москва ¦ ¦ ¦СНиП 23-02-03 ¦ ¦ ¦ ¦ L----+------------------+---------------+------+------------------- В расчете принимается поэлементный подход. В соответствии с МГСН 2.01-99 удельный расход тепла на des отопление q должен быть меньше нормативного удельного расхода h req тепла q . В случае если будут соблюдены требования h поэлементного подхода, т.е. приведенное сопротивление теплопередаче всех элементов оболочки здания больше или равно требуемым значениям по табл. 4 СНиП 23-02-03, можно принять, что des req соблюдаются условия МГСН 2.01-99 q <= q (подп. "а", "б" h h п. 5.1 СНиП 23-02-03). 7.6. Методика теплотехнического расчета наружных стен с вентилируемой воздушной прослойкой 7.6.1. Общие требования Расчет наружных стен с экраном и вентилируемой воздушной прослойкой основан на расчете теплотехнических характеристик стен и расчета влажностного режима. Теплотехнический расчет наружных стен с вентилируемой прослойкой в соответствии с настоящим разделом включает в себя: - подбор толщины теплоизоляционного слоя; - определение условного приведенного сопротивления паропроницанию экранов с учетом швов-зазоров между панелями-экранами; - определение влажностного режима; - определение параметров воздухообмена в прослойке; - определение тепловлажностного режима прослойки. 7.6.2. Определение толщины теплоизоляционного слоя В основу конструктивных решений наружных стен при определении приведенных сопротивлений теплопередаче предварительно принимаются толщины утеплителя, рассчитанные по формуле: req R о 1 1 "дельта" = (---- - R - R - -------- - --------) x (1) ут r 1 n "альфа" "альфа" в н x "ламбда" , ут где: req тро про R (или) R - требуемое приведенное сопротивление o o теплопередаче стен, кв. м x С/Вт; r - коэффициент теплотехнической однородности по табл. 2, 3 для определения предварительной толщины утеплителя. В дальнейшем он может быть уточнен в зависимости от конкретных особенностей объекта и конструкции стен (типы и размеры кронштейнов, размеры окон и т.п.). Таблица 2 ЗНАЧЕНИЯ r КИРПИЧНЫХ УТЕПЛЕННЫХ СНАРУЖИ СТЕН ----------------------------------T------------------------¬ ¦Толщина, м ¦Коэффициент r при ¦ ¦ ¦"ламбда", Вт/м °С ¦ +----------------T----------------+-------T--------T-------+ ¦стены (без ¦утеплителя ¦0,04 ¦0,05 ¦0,08 ¦ ¦дополнительного ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦утепления) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +----------------+----------------+-------+--------+-------+ ¦ 0,38 ¦ 0,1 ¦ 0,705 ¦ 0,726 ¦ 0,73 ¦ ¦ ¦ 0,15 ¦ 0,693 ¦ 0,713 ¦ 0,73 ¦ ¦ ¦ 0,2 ¦ 0,68 ¦ 0,7 ¦ 0,715 ¦ +----------------+----------------+-------+--------+-------+ ¦ 0,51 ¦ 0,1 ¦ 0,694 ¦ 0,714 ¦ 0,73 ¦ ¦ ¦ 0,15 ¦ 0,682 ¦ 0,702 ¦ 0,72 ¦ ¦ ¦ 0,2 ¦ 0,667 ¦ 0,687 ¦ 0,702 ¦ +----------------+----------------+-------+--------+-------+ ¦ 0,64 ¦ 0,1 ¦ 0,685 ¦ 0,7 ¦ 0,715 ¦ ¦ ¦ 0,15 ¦ 0,675 ¦ 0,69 ¦ 0,705 ¦ ¦ ¦ 0,2 ¦ 0,665 ¦ 0,68 ¦ 0,695 ¦ L----------------+----------------+-------+--------+-------- Примечания: 1. В таблице даны r для фрагмента с оконным проемом (проемность 25%). 2. Для получения значений r с учетом глухих участков и торцовых стен приведенные в таблице значения умножаются на 1,05. Таблица 3 ЗНАЧЕНИЯ r БЕТОННЫХ УТЕПЛЕННЫХ СНАРУЖИ СТЕН ----------------------------T-------------------¬ ¦Толщина, м ¦Коэффициент r при ¦ ¦ ¦"ламбда", Вт/м °С ¦ +----------------T----------+-----T------T------+ ¦панели (без ¦утеплителя¦0,04 ¦0,05 ¦0,08 ¦ ¦дополнительного ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦утепления) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +----------------+----------+-----+------+------+ ¦ 0,3 ¦ 0,05 ¦0,9 ¦ 0,92 ¦ 0,95 ¦ ¦ ¦ 0,1 ¦0,84 ¦ 0,87 ¦ 0,88 ¦ ¦ ¦ 0,15 ¦0,81 ¦ 0,84 ¦ 0,85 ¦ +----------------+----------+-----+------+------+ ¦ 0,35 ¦ 0,05 ¦0,87 ¦ 0,9 ¦ 0,93 ¦ ¦ ¦ 0,1 ¦0,8 ¦ 0,83 ¦ 0,86 ¦ ¦ ¦ 0,15 ¦0,78 ¦ 0,81 ¦ 0,83 ¦ +----------------+----------+-----+------+------+ ¦ 0,4 ¦ 0,05 ¦0,82 ¦ 0,87 ¦ 0,9 ¦ ¦ ¦ 0,1 ¦0,77 ¦ 0,8 ¦ 0,83 ¦ ¦ ¦ 0,15 ¦0,75 ¦ 0,78 ¦ 0,8 ¦ ¦ ¦ 0,2 ¦0,74 ¦ 0,765¦ 0,785¦ L----------------+----------+-----+------+------- Для проверки правильности принятых толщин утепляющих слоев определяются приведенные сопротивления теплопередаче наружных стен для основных фрагментов. Каждый рассчитываемый фрагмент делится на отдельные участки, характеризуемые одним или несколькими видами теплопроводных включений. Средневзвешенное значение приведенного сопротивления теплопередаче слоистых наружных стен определяется (на секцию) по формуле: k SUM F rср i i R <*> = ---------, (2) о F k i SUM --- i r R oi где: k SUM F - сумма площадей фрагментов наружных стен (k - i i количество фрагментов стен), кв. м; r F , R - соответственно площадь и приведенное сопротивление i oi теплопередаче i-го фрагмента стен, кв. м x С/Вт. rcp req Если R > R <*> по СНиП 23-02-03, конструкция стены о о rcp удовлетворяет требованиям теплотехнических норм. Если R < о req пр R , то следует либо увеличить толщину утепляющего слоя, о либо рассмотреть возможность включения в проект энергосберегающих мероприятий (утепление узлов и т.п.). пр r Для практических расчетов допускается при определении R (R ) о о коэффициент теплотехнической однородности наружных стен с вентилируемой прослойкой применять табл. 2, 3. Для расчета средневзвешенного значения многослойных наружных стен при наличии в стенах глухих (без проемов) участков может быть также использована формула: rcp r R = R x n, (3) o o где: n = 1,05 - коэффициент, учитывающий наличие глухих участков и торцовых стен в наружных стенах. ------------------------------- rcp прср r пр <*> R , то же, что R и R , то же, что R . o o o o 7.6.3. Определение влажностного режима наружных стен Влажностный режим наружных стен может определяться двумя методами. По СНиП 23-02-03 <*> и исходя из баланса влаги в годовом цикле. Определение влажностного режима наружных стен по балансу влаги производится в следующей последовательности: 1. Определяются исходные данные для расчета. 2. Определяются сопротивления паропроницанию слоев конструкции наружной стены, параметры внутреннего и наружного воздуха. 3. Определяются приток и отток влаги (пара) к рассматриваемому сечению по формулам: e - e e' - e int "тау" "тау" н "Дельта"P = ------------- и "Дельта"P = ----------------, (4) 1 R 2 R - R п.вн.сл. oн о п.вн.сл где: е , е - упругость водяного пара внутреннего и наружного в н воздуха; е и е' - то же, в рассматриваемом сечении. "тау" "тау" е - е в н е (е' ) = е - ------- x (SUM R ); (5) "тау" "тау" в R п.сл п R - сопротивление паропроницанию от внутренней о п.вн.сл поверхности до границы зоны возможной конденсации; SUM R - сумма сопротивлений паропроницанию слоев до п.сл рассматриваемого сечения; R - сопротивления паропроницанию всей стены. оп По указанным формулам определяется упругость водяного пара е i в характерных сечениях конструкции в годовом цикле. Если е окажется больше максимальной упругости водяного "тау" пара Е, то в данном сечении может образовываться конденсат. -------------------------------- <*> Коэффициент паропроницаемости "ми" пленки "TYVEK" принят равным "ми" утеплителя. 7.6.4. Определение параметров воздухообмена в прослойке Движение воздуха в прослойке осуществляется за счет гравитационного (теплового) и ветрового напора. В случае расположения приточных и вытяжных отверстий на разных стенах скорость движения воздуха в прослойках V может определяться по пр следующим формулам: ____________________________________ / 2 /к(к - к ) x V + 0,08 Н x (t - t ) / н з н cp н V = V -------------------------------------, (6) пр SUM "кси" где: к , к - аэродинамические коэффициенты на разных стенах здания н з по СНиП 2.01.07-85 [2]; V - скорость движения наружного воздуха; н к - коэффициент учета изменения скорости потока по высоте по СНиП 2.01.07-85; Н - разности высот от входа воздуха в прослойку до ее выхода из нее; t , t - средняя температура воздуха в прослойке и ср н температура наружного воздуха; SUM "кси" - сумма коэффициентов местных сопротивлений (определяется сложением аэродинамических сопротивлений). Другим вариантом определения V служит формула: пp ________________________________________________________ / 2 /"гамма" x V x (к - к )к + 2gH x ("гамма" - "гамма" ) / н н н з н пр V = V --------------------------------------------------------, пр "гамма" x SUM "кси" пр (7) "гамма" , "гамма" - плотности (кг/куб. м) наружного воздуха н пр и в прослойке. При расположении воздушной прослойки на одной стороне здания можно принять к = к . В этом случае, если пренебречь изменением н з скорости ветра по высоте, формула (6) примет вид: _______________ /0,08 H(t - t ) / cp н V = V --------------- . (8) пр SUM "кси" Формула (7) примет вид: ______________________________ /(2gH) x ("гамма" - "гамма" ) / н пр V = V ------------------------------, (9) пр "гамма" x SUM "кси" пр "гамма" - плотность воздуха в прослойке. пр Указанные формулы применены в технической системе. При этом "гамма" имеет размерность кг/куб. м. В системе СИ в числителе g будет отсутствовать, а "гамма" имеет размерность Н/куб. м. Из полученных по указанным формулам скорость движения воздуха корректируется с учетом потерь давления на трение по известным из курса "Вентиляция" методам. Расход воздуха в прослойке определяется по формуле: W = V x 3600 x "дельта" x "гамма" , (10) пр пр пр где: "дельта" - толщина воздушной прослойки, м, шириной 1 м, или пр площадь F , кв. м. пр 7.6.5. Определение параметров тепловлажностного режима прослойки Температура входящего в прослойку воздуха "тау" определяется о по формуле: t - t в н "тау" = t + ------------------------, (11) о н __ m x "альфа" (VБ + 23Б ) в w о где: t , t - расчетные температуры внутреннего и наружного в н воздуха; m - коэффициент, равный 0,26 в системе СИ и 0,3 - в технической. Остальные обозначения даны в [15]. Допускается определять температуру воздуха, входящего в прослойку, по формуле: "тау" = n x t , (12) о n где n = 0,95. Температура воздуха по длине прослойки определяется по формуле: t = [(к x t + к x t ) + ["тау" (к + к ) - (к x t + к x y в в н н о в н в в н -[Cв(кв + кн)hy / WC] x t )] x e ] / [к + к ], (13) н в н где: к и к - коэффициенты теплопередачи внутреннего и наружного в н слоя стены до середины прослойки; h - расстояние между стыковыми горизонтальными швами, y служащими для поступления (или вытяжки) воздуха; С - удельная теплоемкость воздуха. При определении термического сопротивления прослойки R пр следует пользоваться формулами: 1 R = ---------, (14) пр "альфа" пр где: "альфа" = 5,5 + 5,7V + "альфа" , (15) пр пр л где: "альфа" - коэффициент лучистого теплообмена; л С - переводной коэффициент: в технической системе равен 1, а в в СИ С = 3,6. в Действительная упругость водяного пара на выходе из прослойки определяется по формуле: е = [(М x е + М x е ) + [е (М + М ) - (М x е + М x у в в н н о в н в в н -[n(Mв + Мн)hy / WB] x е )] x е ] / [M + М ]. (16) н в н Полученная по данной формуле величина упругости водяного пара на выходе из прослойки e должна быть меньше максимальной у упругости водяного пара Е . у Если e > Е , то необходимо изменить толщину воздушной у у прослойки стены здания. В формуле (16) М и М равны соответственно: в н 1 1 М = -------; М = -------, (17) в SUM R н SUM R вп пн где: R и R - сумма сопротивлений паропроницанию от внутренней вп пн поверхности до воздушной прослойки и от воздушной прослойки до наружной поверхности; е и е - действительная упругость водяного пара с внутренней в н стороны стены и снаружи; е - упругость водяного пара воздуха, входящего в прослойку: о 1,058 В = --------------, (18) (1 + t / 273) y n - переводной коэффициент. 7.6.6. Методика определения условного приведенного сопротивления паропроницанию с учетом швов-зазоров между панелями экрана Для расчета используются либо коэффициенты паропроницаемости материалов экрана по СП 23-101-2000, либо полученные экспериментально. Расчет приведенного сопротивления паропроницанию экранов с учетом швов-зазоров производится в следующей последовательности: 1) определяется условное сопротивление паропроницанию в стыковых швах по формуле: "дельта" 1 э R = --------------------- кв. м x ч x Па/мг (кв. м x ч x п (в"эта" / SUM "кси" ш ш x мм рт.ст.) / г, (19) где: в - коэффициент перевода, в системе СИ равен 7,5, в технической в = 1; "эта" = 6,5 и 0,1 [мг/м x ч x Па(г/м x ч x мм рт.ст.)]. ш Приводятся два расчета со значением "эта" = 6,5 и 0,1. По ш первому варианту при "эта" = 6,5 рассчитывается минимально ш допустимая величина стыковых швов и приточных щелей, по второму при "эта" = 0,1 - оптимальная величина стыковых швов и приточных ш щелей; SUM "кси" - местные сопротивления проходу воздуха; ш "дельта" - толщина экрана, м; э 2) определяется сопротивление паропроницанию плит экрана по его глади по формуле: "дельта" э R = ---------, (20) п "ми" э где: "ми" - коэффициент паропроницаемости экрана по СП э 23-101-2000; 3) определяется приведенное условное сопротивление пр паропроницанию экрана с учетом стыковых швов R по формуле: п пр SUM F R = --------, (21) п F F' гл --- + -- R R' п п SUM F - суммарная расчетная площадь экрана (как правило, принимается 1 кв. м); F - площадь экрана без швов, кв. м; гл F' - площадь швов, через которые поступает воздух. Как правило, площадь выходных швов в верхней части экрана не учитывается; R и R' - см. выше. п п 7.7. Пример теплотехнического расчета наружных стен с вентилируемой воздушной прослойкой 7.7.1. Исходные данные Для расчета принято многоэтажное (7-этажное реконструируемое) жилое здание, расположенное в г. Москве, наружные стены которого облицованы фасадной системой с вентилируемым воздушным зазором "Диат" СД-01. Наружные стены двух вариантов: с внутренним слоем из монолитного железобетона "гамма" = 2500 кг/куб. м толщиной 0,18 о м ("гамма" = 2,04 Вт/м °С) и кирпичной кладки толщиной 0,51 м Б ("гамма" = 0,64 Вт/м °С). Б Снаружи внутреннего слоя располагается утеплитель - базальтовая минераловатная плита толщиной, определяемой расчетом с "ламбда" = 0,045 [17], воздушная прослойка и фасадная облицовка здания панелями толщиной 10 мм с цветным покрытием. Плиты облицовки в системе применяются в варианте керамогранитом. Площадь зазоров между плитами 0,013 кв. м на 1 кв. м фасада, причем у облицовки природным камнем плиты по вертикали соприкасаются вплотную. 7.7.2. Расчет толщины теплоизоляции Толщина теплоизоляции из минваты типа "Фасад-Баттс" для кирпичной (рис. 7.1) стены для г. Москвы равна: 3,13 0,02 0,51 <*> 1 1 "дельта" = (----- - ---- - -------- - 0,12 - --- - --) х ут 0,726 0,93 0,64 8,7 23 x 0,045 = 0,15 м, где: 3,13 - требуемое сопротивление теплопередаче стен для г. Москвы; 0,726 - коэффициент теплотехнической однородности, см. табл. 2 (при проемности 18%); 0,12 - термическое сопротивление вентилируемой воздушной прослойки. 1 1 R = --------- = --- = 0,15 кв. м x С x ч/Ккал (0,12 кв. м x вп "альфа" 6,8 вп x С/Вт), где: "альфа" - коэффициент теплообмена по формуле (17); вп "альфа" = 5,5 + 5,7V + "альфа" = 5,5 + 5,7 x 0,1 + 0,66 = вп пр л = 6,8 Ккал/кв. м x ч x °С (7,8 Вт/кв. м x С); 1 "альфа" = ---------------- x 0,61 = 0,66, л 1 1 1 ---- + --- + --- 4,25 2,1 4,9 где: 4 4,25; 2,1; 4,9 - коэффициенты излучения, Ккал/кв. м x ч x K ; 0,61 - температурный коэффициент; 0,045 - коэффициент теплопроводности минваты в соответствии с сертификатами [17]. Рис. 7.1. Схема наружной стены для расчета влажностного режима Рисунок не приводится. Сопротивление теплопередаче по глади наружной стены при толщине утеплителя из минваты 0,15 м: усл 1 0,02 0,51 0,15 1 R = --- + ---- + ---- + ----- + 0,12 + -- = 4,43 кв. м x С/Вт. o 8,7 0,93 0,64 0,045 23 Приведенное сопротивление теплопередаче: пр R = 4,43 x 0,726 = 3,22 кв. м x С/Вт. о Толщина теплоизоляции из базальтовой минваты для бетонной стены для г. Москвы: 3,13 0,18 1 1 "дельта" = (---- - ---- - 0,12 - --- - --) x 0,045 = 0,16 м, ут 0,83 2,04 8,7 23 где: r = 0,83 в соответствии с табл. 3 (при проемности 18%). Сопротивление теплопередаче по глади наружной стены условное: усл 1 0,18 0,16 1 R = --- + ---- + ----- + 0,12 + -- = 3,9 кв. м x С/Вт. o 8,7 2,04 0,045 23 Приведенное сопротивление теплопередаче: пр R = 3,9 x 0,83 = 3,24 кв. м x °С/Вт. о Толщина утеплителя может быть скорректирована в соответствии с номенклатурой выпускаемых изделий, что не повлияет на правомочность полученных расчетов и выводов. -------------------------------- <*> В запас теплозащиты не приводится штукатурка. 7.7.3. Расчет влажностного режима бетонных стен Выполняется расчет влажностного режима бетонных наружных стен с экраном по СНиП 23-02-03 по глухой части без учета стыковых швов для г. Москвы. Влажностный режим наружных стен характеризуется процессами влагонакопления, зависящими от ряда внешних факторов и физических характеристик, от сопротивления паропроницанию конструкции. Расчетное сопротивление паропроницанию R , кв. м x ч x Па/мг (до п плоскости возможной конденсации) должно быть не менее большего из тр требуемых сопротивлений паропроницанию R из условия п1 тр недопустимости накопления влаги за год эксплуатации и R из п2 условия ограничения влаги в конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами. Расчет ведется с учетом того, что зона возможной конденсации располагается на внешней границе утеплителя. В период эксплуатации в зимних условиях температура воздуха t в = 20 °С, а относительная влажность "фи" = 55%. Расчетное сопротивление паропроницанию наружной стены до зоны возможной конденсации R , кв. м x ч x Па/мг: п 0,18 0,16 R = ---- + ---- = 6,533 кв. м x ч x Па/мг. п 0,03 0,3 (В технической системе R = 49 кв. м x ч x мм рт.ст./г.) п Расчетное сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, R , кв. м x ч x Па/мг, расположенной между наружной пн поверхностью и плоскостью возможной конденсации, равно: 0,01 R = ----- = 1,2 кв. м x ч x Па/мг(9,1 кв. м x ч x пн 0,008 x мм рт.ст./г). Требуемое сопротивление паропроницанию R из условия п недопустимости накопления влаги за год эксплуатации: тр (1283 - 996) x 1,2 R = ------------------ = 1,46 кв. м x чПа/мг. п1 996 - 761 Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в наружной стеновой панели за период отрицательных температур наружного воздуха: тр 0,0024 x (1283 - 384) x 151 R = --------------------------- = 6,7 кв. м x чПа/мг; п2 80 x 0,16 x 3 + 10,26 0,0024 x (384 - 350) x 151 "эта" = -------------------------- = 10,26. 1,2 Влажностный режим по глухой части "Диат" СД-01 для г. Москвы близок к требованиям норм строительной теплотехники при расчете по СНиП 23-02-03 для бетонной стены. Следующим этапом расчета является учет стыковых швов-зазоров в соответствии со специально разработанной методикой влажностного расчета для вентилируемых фасадов [16] для панелей экранов 0,6 x 0,6 м при выполнении их из керамогранита толщиной 10 мм. При "эта" = 6,5 параметры стыковых швов между экранами определяются m как допустимые, а при "эта" = 0,1 - как оптимальные, поэтому m далее выполняется два расчета при обоих значениях "эта" . m Общая площадь приточных отверстий, считая и заборное в цокольной части высотой 60 мм 0,013 + 0,06 / 21 = 0,016 кв. м. Условное сопротивление паропроницанию зазоров в горизонтальных стыковых соединениях экранов по формуле (19): - при "эта" = 6,5: m 0,01 R = ----------- = 0,0069 кв. м x ч x мм рт.ст./г (0,0009 кв. м x п (6,5 / 4,5) x ч x Па/мг), где: 0,01 м - толщина экрана; - при "эта" = 0,1: m 0,01 R = ----------- = 0,45 (0,06), в скобках - в системе СИ. п (0,1 / 4,5) Следующим этапом расчетов является учет воздухозаборных отверстий приведенной площадью 0,016 кв. м на кв. м экрана. Сопротивление паропроницанию условное, приведенное (формула (21): - при "эта" = 6,5: m пр 1 R = ------------------ = o 1 - 0,016 0,016 --------- + ------ 9,1 0,0069 = 0,413 кв. м x ч x мм рт.ст./г (0,055 кв. м x ч x Па/мг), где: 0,016 кв. м - приведенная площадь приточных отверстий; - при "эта" = 0,1: m пр 1 R = ----------------- = 7 (0,93). o 1 - 0,016 0,016 --------- + ----- 9,1 0,45 Расчетное сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции R , расположенной между наружной поверхностью и пн плоскостью возможной конденсации: R = 0,055 кв. м x ч x Па/мг пн (0,413 кв. м x ч x мм рт.ст./г) и 0,93 (7). Требуемое сопротивление паропроницанию R из условия п недопустимости накопления влаги за год эксплуатации: Рассчитываем худший, с точки зрения влажностного режима, вариант: - при "эта" = 0,1: m тр (1283 - 996) x 0,93 R = ------------------- = 1,22 кв. м x чПа/мг. п1 996 - 761 Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в наружной стене за период отрицательных температур наружного воздуха: - при "эта" = 0,1: m тр 0,0024(1283 - 384) x 151 R = ------------------------ = 6,3 кв. м x чПа/мг; п2 80 x 0,16 x 3 + 13,24 0,0024(384 - 350) x 151 "эта" = ----------------------- = 13,24. 0,93 тр тр Поскольку R и R < R = 6,53 кв. м x чПа/мг, влажностный п1 п2 п режим в зоне швов системы "Диат" СД-01 для г. Москвы удовлетворяет требованиям норм строительной теплотехники при расчете по СНиП 23-02-03 для бетонной стены. 7.7.4. Определение скорости движения воздуха и упругости водяного пара на выходе из прослойки Определяется скорость движения воздуха в прослойке при температуре наружного воздуха минус 28 °С. Расчет делается по формулам (10-11) при расстоянии между приточными и вытяжными (условно) щелями, равном 0,6 м. Температура входящего в прослойку воздуха по формуле (12): t = -28 x 0,95 = -26,6 °C. x Определяем расход воздуха в прослойке по формуле (10) при толщине прослойки 0,06 м в соответствии с МГСН 2.01-99 [11]: Расход воздуха в прослойке составит: W = 3600 x 0,08 x 1,405 x 0,06 = 24,3 кг/м ч, ___________________ /0,08(-26,6 + 28)0,6 V = V ------------------- = 0,086 м/с; 9 V = 0,086 - 0,086 x 0,07 = 0,08 м/с, где: 0,07 - коэффициент, учитывающий трение [16]. Примечание. В действительности средняя температура воздуха в прослойке будет выше, а скорость и расход воздуха больше, что идет в запас. Данная скорость и расход воздуха характерны в районе приточных и вытяжных щелей. Упругость водяного пара на выходе из воздушной прослойки е у бетонной стены при начальной упругости е = 0,34 мм рт.ст. (в о технической системе) по формуле (16). Расчет делаем для более сложного, с точки зрения влагообмена, случая: - при "эта" = 0,1: m 0,163 x 1 - ----------- 24,3 x 1,17 0,23 + (0,34 x 0,163 - 0,23) x е e = --------------------------------------------- = у 0,166 = 0,345 мм рт.ст., где: 1 М = -- = 0,02; М + М = 0,163; в 49 в н 1 М = - = 0,143; М x е + М x e = 0,02 x 9,64 + 0,143 x 0,29 = н 7 в в н н = 0,23. е меньше максимальной упругости водяного пара Е, равной 0,39, у следовательно, принятые параметры конструкции удовлетворительные. Далее выполнен расчет влажностного режима наружной кирпичной стены с экраном, имеющий худшие влажностные характеристики с точки зрения влагонакопления у экрана за счет большей паропроницаемости кирпичной стены по сравнению с бетонной (рис. 7.1 - не приводится). Без учета горизонтальных швов, т.е. по глухой части экрана при отсутствии движения воздуха будет образовываться конденсат, см. ниже. Количественно ориентировочно это можно проиллюстрировать табл. 4, где показано влагонакопление в годовом цикле стены, с экраном, имеющим коэффициент паропроницаемости по глади "ми" = 0,008 мг/м x ч x Па. Таблица 4 РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛАЖНОСТИ В КИРПИЧНОЙ СТЕНЕ ТОЛЩИНОЙ "дельта" = 0,51 М, С УТЕПЛЕНИЕМ МИНВАТОЙ И ПАНЕЛЬЮ "ПОЛИАЛПАН", ВОЗДУШНОЙ ПРОСЛОЙКОЙ (ПО ГЛАДИ "ми" = 0,008 МГ/М X Ч X ПА, 0,001 Г/М Ч ММ РТ.СТ.) -------------T------------T-----------------------------------------------------------------------------------------------------------¬ ¦Размерность ¦Индексы ¦Месяцы ¦ ¦ ¦ +--------T--------T--------T--------T----------T-------T-------T-------T---------T--------T-------T---------+ ¦ ¦ ¦I ¦II ¦III ¦IV ¦V ¦VI ¦VII ¦VIII ¦IX ¦X ¦XI ¦XII ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦°С ¦t ¦ -10,2 ¦ -9,6 ¦ -4,7 ¦ 4 ¦ 11,6 ¦ 15,8 ¦ 18,1 ¦ 16,2 ¦ 10,6 ¦ 4,2 ¦ -2,2 ¦ -7,6 ¦ ¦ ¦ н ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦°С ¦t ¦ 20 ¦ 20 ¦ 20 ¦ 20 ¦ 11,6 ¦ 15,8 ¦ 18,1 ¦ 16,2 ¦ 10,6 ¦ 20 ¦ 20 ¦ 20 ¦ ¦ ¦ в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦°С ¦"Дельта" ¦ 30,2 ¦ 29,6 ¦ 24,7 ¦ 16 ¦ 0 ¦ 0 ¦ 0 ¦ 0 ¦ 0 ¦ 15,8 ¦ 22,2 ¦ 27,6 ¦ ¦ ¦ t ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦°С ¦"тау" ¦ -9,9 ¦ -9,3 ¦ -4,4 ¦ 4,2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 4,4 ¦ -2,0 ¦ -7,3 ¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦мм рт.ст. ¦Е ¦ 1,96 ¦ 2,07 ¦ 3,17 ¦ 6,19 ¦ 10,24 ¦ 13,46 ¦ 15,58 ¦ 13,81 ¦ 9,59 ¦ 6,27 ¦ 3,88¦ 2,47 ¦ ¦ ¦ "тау" ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦мм рт.ст. ¦е ¦ 1,604¦ 1,62 ¦ 2,41 ¦ 4,026¦ 5,939¦ 7,941¦ 9,615¦ 9,391¦ 7,001¦ 4,828¦ 3,132¦ 2,0485¦ ¦ ¦ н ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦мм рт.ст. ¦ 55 ¦ 9,647¦ 9,647¦ 9,647¦ 9,647¦ 5,939¦ 7,941¦ 9,615¦ 9,391¦ 7,001¦ 9,647¦ 9,647¦ 9,647 ¦ ¦ ¦е ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦мм рт.ст. ¦"Дельта" ¦ 8,043¦ 8,027¦ 7,237¦ 5,671¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ 4,819¦ 6,545¦ 7,598 ¦ ¦ ¦ e ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦мм рт.ст. ¦e ¦ 4,54 ¦ 4,56 ¦ 5,06 ¦ 6,06 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 6,59 ¦ 5,53 ¦ 4,83 ¦ ¦ ¦ "тау" ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦Часы ¦ ¦ 744 ¦ 672 ¦ 744 ¦ 720 ¦ 744 ¦720 ¦744 ¦744 ¦ 720 ¦ 744 ¦720 ¦ 744 ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦ч/кв. м ¦Q ¦1311,8 ¦1167,9 ¦1105,4 ¦ 570,7 ¦ -836,4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 576,3 ¦952,4 ¦1224,8 ¦ ¦ ¦ вн.сл. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦ч/кв. м ¦Q ¦ 105,4 ¦ 120,3 ¦ 225 ¦ 619,9 ¦ 1450,8 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 426,9 ¦214,3 ¦ 124,8 ¦ ¦ ¦ нар.сл. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦ч/кв. м ¦"Дельта" ¦1206,5 ¦1047,6 ¦ 880,4 ¦ -49,0 ¦ -2287,2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 149,4 ¦738,2 ¦1100,0 ¦ ¦ ¦ Q ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦ч/кв. м ¦SUM"Дельта" ¦3194,0 ¦4241,7 ¦5122,9 ¦5073,1 ¦ 2285,8 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 149,4 ¦887,6 ¦1987,6 ¦ ¦ ¦ Q¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------------+--------+--------+--------+--------+----------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------+ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Конденсат ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ L------------+------------+--------+--------+--------+-------------------+-------+-------+-------+---------+--------+-------+---------- Как видно из табл. 4, при маловлагопроницаемом экране в годовом цикле во всех месяцах упругость водяного пара е больше максимальной упругости водяного пара Е и, следовательно, происходит постоянное влагонакопление в прослойке у экрана, в отдалении от горизонтальных швов при отсутствии движения воздуха в прослойке. Поскольку в районе горизонтальных швов распределение влаги иное, как и при движении воздуха, далее в расчетах учитываются эти обстоятельства. При учете горизонтальных швов расчет влажностного режима кирпичной стены, утепленной снаружи минеральной ватой, показывает следующее. Расчетное сопротивление паропроницанию стены до зоны возможной конденсации: 0,020 0,51 0,15 R = ----- + ---- + ---- = 3,91 кв. м x ч x Па/мг п 0,09 0,16 0,3 (29,3 кв. м x ч x мм рт.ст./г). Расчетное сопротивление паропроницанию части наружной стены, расположенной между наружной поверхностью ее и плоскостью возможной конденсации, при учете горизонтальных швов равно: - при "эта" = 6,5: m пр R = 0,055 кв. м x ч x Па/мг (см. выше) п (0,413 кв. м x ч x мм рт.ст./г); - при "эта" = 0,1: m пр R = 0,93 (7). п Требуемое сопротивление паропроницанию, R , кв. м x ч x Па/мг п1 из условия недопустимости накопления влаги за год эксплуатации: - при "эта" = 6,5: m тр (1283 - 994) x 0,055 R = -------------------- = 0,07 кв. м x ч x Па/мг; п1 994 - 761 - при "эта" = 0,1: m тр (1283 - 994) x 0,93 R = ------------------- = 1,15. п1 994 - 761 Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в стене за период с отрицательными температурами воздуха тр R : п2 - при "эта" = 6,5: m тр 0,0024 x 151 x (1283 - 384) R = --------------------------- = 1,63 кв. м x ч x Па/кг, п2 80 x 0,15 x 3 + 224 0,0024 x (384 - 350) x 151 "эта" = -------------------------- = 224; 0,055 - при "эта" = 0,1: m тр 0,0024 x (1283 - 384) x 151 R = --------------------------- = 6,52 кв. м x ч x Па/кг, п2 80 x 0,15 x 3 + 13,24 0,0024 x (384 - 350) x 151 "эта" = -------------------------- = 13,24, 0,93 т.е. при отсутствии движения воздуха в прослойке в зоне влияния стыковых швов их параметры находятся в минимально допустимых пределах, которые целесообразно увеличить. Поскольку движение воздуха в прослойках, как правило, имеется, далее приводим расчет с учетом выноса влаги из прослойки движущимся воздухом. Упругость водяного пара на выходе из воздушной прослойки кирпичной стены: расчет ведется для худшего, с точки зрения влагообмена, случая: - при "эта" = 0,1: m 0,177 x 0,6 - ----------- 24,3 x 1,17 0,369 + (0,34 x 0,177 - 0,369) x е е = ----------------------------------------------- = У 0,177 = 0,34 мм рт.ст., где: 1 М = ---- = 0,034; в 29,3 М = 0,143 (см. выше); н М + М = 0,177. в н М x е + М x е = 0,034 x 9,64 + 0,143 x 0,29 = 0,369. в в н н е меньше максимальной упругости водяного пара Е, равной 0,39, У следовательно, принятые параметры конструкции удовлетворительные. В связи с тем что по данным заказчика минимальный размер горизонтальных швов между элементами экрана (плитами керамогранита) может составлять 4 мм, ниже дополнительно выполнен расчет влагообмена в воздушной прослойке при учете сопротивления паропроницанию от зоны возможной конденсации до наружной поверхности по глухой части экрана с учетом расхода воздуха в прослойке, равного 24,3 кг/м x ч. Это обстоятельство, если будет получен положительный результат, будет идти в запас результата. Расчет выполняется для двух вариантов: бетонной и кирпичной стен. Бетонная стена Упругость водяного пара на выходе из прослойки е : у 0,22 + (0,34 x 0,127 - 0,22) x 0,997 е = ------------------------------------ = 0,35, у 0,127 где: 0,127 x 0,6 - ----------- 24,3 x 1,17 е = 0,997; R = 49 (см. выше); п 1 М = -- = 0,02; в 49 R = 9,3 (см. выше); пн 1 М = --- = 0,107; н 9,3 М + М = 0,02 + 0,107 = 0,127; в н е x М + е x М = 9,64 x 0,02 + 0,29 x 0,107 = 0,22. в в н н Таким образом, е меньше максимальной упругости водяного пара, у равной Е = 0,39, следовательно, влажностный режим в прослойке удовлетворителен и при размере горизонтальных швов 4 мм при наличии движения воздуха в прослойке. Кирпичная стена Упругость водяного пара на выходе из прослойки е : у 0,36 + (0,34 x 0,14 - 0,36) x 0,983 е = ----------------------------------- = 0,38, у 0,141 где: 0,14 x 0,6 - ----------- 24,3 x 1,17 е = 0,983; R = 29,3 (см. выше); п 1 М = ---- = 0,034; в 29,3 R = 9,3 (см. выше); пн 1 М = --- = 0,107; н 9,3 М + М = 0,034 + 0,107 = 0,141; в н е x М + е x М = 9,64 x 0,034 + 0,29 x 0,107 = 0,36. в в н н Таким образом, е меньше максимальной упругости водяного пара, у следовательно, влажностный режим в прослойке удовлетворителен и при размере горизонтальных швов 4 мм при наличии движения воздуха в прослойке не менее 24 кг/м x ч. 7.8. Заключение 7.8.1. На основании выполненных теплотехнических расчетов наружных стен фасадной системы "Диат" СД-01 определены: 7.8.2. Теплозащитные качества системы, см. п. 7.8.2.1. 7.8.2.1. Требуемая толщина теплоизоляционных базальтовых минераловатных плит типа "Венти-Баттс" составляет при железобетонной несущей стене 0,16 м; при кирпичной стене 0,15 м. Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен при указанной толщине утеплителя составит: 3,24-3,26 кв. м x °С/Вт (при проемности 18%). 7.8.2.2. Влажностный режим системы при указанных в п. 7.8.3 параметрах конструкции, см. пп. 7.8.2.2.1-7.8.2.2.3. 7.8.2.2.1. При отсутствии движения воздуха в прослойке по глади экранов из алюминия в отдалении от горизонтальных швов-зазоров влажностный режим может быть неудовлетворительный. 7.8.2.2.2. В районе швов-зазоров влажностный режим удовлетворителен. 7.8.2.2.3. При наличии движения воздуха в количестве 24 кг/м ч при указанных в п. 7.8.3 параметрах влажностный режим системы удовлетворителен. 7.8.3. Параметры системы, при которых обеспечиваются указанные выводы в п. 7.8.2, следующие: 7.8.3.1. Высота (ширина) горизонтального шва между экранами составляет 4-8 мм. ------------------------------------------------------------------ --> примечание. Нумерация подпунктов дана в соответствии с официальным текстом документа. ------------------------------------------------------------------ 6.8.3.2. Размеры экранов должны составлять не более 600 x 600 мм. 6.8.3.3. Толщина воздушной прослойки между утеплителем и экраном составляет 0,06 м. 6.8.3.4. Толщина (ширина) воздухозаборной щели внизу стены составляет 0,06 м, толщина (ширина) воздуховыводящей щели вверху стены должна быть не меньше воздухозаборной. 8. Состав проектно-сметной документации 8.1. Рабочий проект, или рабочая документация, системы наружных ограждений фасадов с вентилируемым воздушным зазором включает следующие разделы: общую пояснительную записку, архитектурную часть, конструкторскую часть, конструкторскую часть по решению архитектурных деталей, специальные части (водосток, антенны, рекламу и т.п.) и сметы. 8.2. В общей пояснительной записке приводятся следующие данные: - архитектурная концепция решения фасадов здания и отдельных архитектурных элементов; - данные о конструктивном решении системы и ее элементов; - данные о решении специальных устройств на фасаде, если они имеются; - данные об эффективности энергосбережения принятых технических решений, результаты теплотехнических расчетов; - экологическая характеристика системы; - основные технико-экономические показатели системы. 8.3. Архитектурная часть включает чертежи фасадов здания, отдельных архитектурных элементов и узлов. На чертежах приводится цветовое решение фасада и его отдельных элементов. 8.4. Конструкторская часть включает чертежи всех конструктивных элементов системы с узлами и деталями, а также полную спецификацию всех применяемых материалов и изделий. 8.5. Специальная часть включает чертежи фасадов с привязкой мест размещения специальных устройств, узлы и детали конструкций крепления этих устройств на фасаде, а также спецификацию оборудования, материалов и изделий, предусмотренных проектом. 8.6. Сметы на устройство системы составляются на основе действующих нормативов, единичных расценок, фактической стоимости оборудования и материалов, а также утвержденных заказчиком калькуляций на отдельные виды работ и элементы конструкций. 9. Технико-экономические показатели Стоимость системы для конкретных зданий зависит от многих факторов, в том числе от размеров здания, архитектурного решения фасадов, оборудования и оснастки, применяемых для монтажа системы, а также от структуры подрядной организации и ее коммерческой политики. В связи с этим конкретная стоимость системы может колебаться в значительных пределах. Поэтому считаем, что здесь наиболее целесообразно привести прямые затраты, т.е. стоимость отдельных элементов системы и ее монтажа (стоимость монтажа без учета стоимости лесов, люлек и других средств для рядового участка фасада). Поэлементная стоимость (прямые затраты в долл. США) 1 кв. м системы для рядового участка фасада с различными облицовочными материалами (на 2004 г.): По подсистеме "Диат" СД-01 (видимое крепление керамогранита производства Италии): - стоимость деталей каркаса - 29,13 (25,31) - стоимость утеплителя толщиной 150 мм - 12,68 - стоимость облицовочного материала - 30,0 - стоимость монтажа - 22,0 Итого - 92,81 (89,99) По подсистеме "Диат" СД-02 (скрытое крепление керамогранита): - стоимость деталей каркаса - 85,39 (81,57) - стоимость утеплителя толщиной 150 мм - 12,68 - стоимость облицовочного материала - 30,00 - стоимость монтажа - 30,00 Итого - 158,07 (154,25) По подсистеме "Диат" СД-03 (кассеты из композитного алюминия ALPOLIC/fr с иклями): - стоимость деталей каркаса - 19,47 (17,10) - стоимость утеплителя толщиной 150 мм - 12,68 - стоимость облицовочного материала - 70,65 - стоимость монтажа - 24,00 Итого - 126,80 (124,43) По подсистеме "Диат" СД-04 (фиброцементные плиты): - стоимость деталей каркаса - 24,20 (20,97) - стоимость утеплителя толщиной 150 мм - 12,68 - стоимость облицовочного материала - 16,20 - стоимость монтажа - 22,00 Итого - 75,08 (71,85) По подсистеме "Диат" СД-05 (гранит полированный из Китая 600 x 600 x 30): - стоимость деталей каркаса - 41,95 (38,08) - стоимость утеплителя толщиной 150 мм - 12,68 - стоимость облицовочного материала от - 70,00 - стоимость монтажа - 30,00 Итого - 154,63 (150,76) Примечания: 1. Стоимость деталей каркаса дана для элементов из нержавеющей стали. В скобках приведена стоимость для комбинированных систем с использованием элементов из оцинкованной стали. 2. Данные о стоимости элементов системы представлены ее разработчиком ООО "Диат-2000". 10. Основные положения по производству работ и системе контроля качества 10.1. Для выполнения работ по монтажу системы здание разбивается на захватки и определяются порядок и последовательность перемещения монтажников с одной захватки на другую. 10.2. Величина захваток и их количество в каждом случае определяются с учетом многих факторов, в том числе размеров фасадов здания, величины бригады монтажников, оснащения строительной организации оборудованием и оснасткой, условиями комплектации строительства материалами, изделиями и др. Захваткой может быть вся высота фасада, а можно фасад по высоте разделить на несколько захваток, учитывая наличие промежуточных карнизов, поясков и другие факторы. Также в горизонтальном направлении захваткой может быть весь фасад, только одна секция или может быть принят какой-либо другой способ деления фасада на захватки. Разбивка фасадов здания на захватки и выбор средств для работы монтажников на высоте (подмости, люльки, подъемные платформы и т.п.) выполняются в проекте организации строительства или в технологических картах. 10.3. При монтаже системы на реконструируемых зданиях работы начинаются с очистки фасада от не связанных с основанием элементов, таких как отслоившиеся штукатурка, краска и т.п. Кроме того, фасад надо освободить (демонтировать) от специальных устройств: водостоков, различных кронштейнов, антенн, вывесок и др. 10.4. Монтаж системы начинается с разметки фасада и установки маяков, по которой будут устанавливаться и крепиться к основанию кронштейны и вертикальные профили. Разметка выполняется с помощью геодезических приборов, уровня и отвеса. Установка и крепление кронштейнов, вертикальных или горизонтальных профилей в пределах захватки может производиться снизу вверх и наоборот в зависимости от решений, принятых в ПОС. 10.5. После разметки фасада в нем сверлятся отверстия под дюбели для крепления неподвижных частей кронштейнов к основанию посредством анкерных болтов. Для снижения теплопередачи в месте примыкания кронштейна к основанию между ними на анкерный болт одевается паронитовая прокладка. В случаях когда основанием является кирпичная кладка, нельзя устанавливать дюбели в швы кладки, при этом расстояние от центра дюбеля до ложкового шва должно быть не менее 25 мм, а от тычкового - 60 мм. Минимальное расстояние от края конструкции до дюбеля оговаривается специальными рекомендациями фирмы-изготовителя дюбелей. Категорически запрещается сверлить отверстия для дюбелей в пустотелых кирпичах или блоках с помощью перфоратора. 10.6. Одновременно с установкой неподвижных частей кронштейнов на основание устанавливают, если это предусмотрено проектом, неподвижные части специальных кронштейнов для последующего крепления к ним оконных откосов и сливов. 10.7. К началу монтажа плит утеплителя захватка, на которой производятся работы, должна быть укрыта от попадания влаги на стену и плиты утеплителя. Исключением могут быть случаи, когда монтажники не покидают рабочие места до тех пор, пока все смонтированные плиты не закроют предусмотренной проектом ветровлагозащитной пленкой. 10.8. Монтаж плит утеплителя начинается с нижнего ряда, который устанавливается на цоколь или другую соответствующую конструкцию, и ведется снизу вверх. Если плиты утеплителя устанавливаются в 2 ряда, следует обеспечить перевязку швов. Плиты утеплителя должны устанавливаться плотно друг к другу так, чтобы в швах не было пустот. Если избежать пустот не удается, они должны быть тщательно заделаны тем же материалом. Вся стена (за исключением проемов) непрерывно по всей поверхности должна быть покрыта утеплителем установленной проектом толщины. Крепление плит утеплителя к основанию производится пластмассовыми дюбелями тарельчатого типа с распорными стержнями, а в местах установки кронштейнов утеплитель фиксируют прижимом, надеваемым на кронштейн. В случае применения ветровлагозащитной пленки каждая установленная плита утеплителя сначала крепится к основанию только прижимом и двумя дюбелями, и только после укрытия нескольких рядов пленкой устанавливаются остальные, предусмотренные проектом дюбели. Полотнища пленки устанавливаются с перехлестом 100 мм. 10.9. В неподвижные части кронштейна (К3 или К2) вставляют подвижные вставки (В3 или В2) с прикрепленными к ним заклепками вертикальными профилями. Профили являются базой для устройства отделочного слоя фасада в пределах проектных допусков. Поэтому установка каждого профиля, его положение в вертикальной плоскости проверяется соответствующими приборами: теодолитом, отвесом и др. Подвижную вставку кронштейна крепят заклепкой к неподвижной части после выставления вертикальных профилей в проектной плоскости. 10.10. Монтаж облицовочных плит преимущественно начинают с нижнего ряда и ведут снизу вверх. Крепление облицовочных материалов к несущим профилям изложено в п. 3.2. Одновременно производится облицовка оконных проемов и других элементов фасада. Во время монтажа отделочных материалов следует следить за тем, чтобы воздушный зазор позади них был чист и без каких-либо посторонних включений. 10.11. В процессе монтажа элементов системы должен выполняться пооперационный контроль качества работ и составляться акты на скрытые работы. Это должно выполняться в соответствии с действующей в подрядной организации Системой управления контролем качества продукции, где указано, какие параметры и технологические процессы контролируются и лица, ответственные за выполнение этой работы. В составе комиссии, подписывающей акты на скрытые работы, должны быть лица (представители проектной организации), выполняющие авторский надзор. 10.12. Работы по монтажу системы могут выполнять организации, специалисты которых прошли обучение и имеют лицензию на право выполнения указанных работ от ООО "Диат". 10.13. Все работы должны выполняться под контролем лица, ответственного за безопасное производство работ, и в соответствии с требованиями СНиП 12-03-99 "Безопасность труда в строительстве. Общие требования" и СНиП III-4-80 "Техника безопасности в строительстве". 11. Правила эксплуатации системы 11.1. В процессе строительства и эксплуатации здания не допускается крепить непосредственно к облицовочным материалам любые детали и устройства. 11.2. Не следует допускать возможность попадания воды с крыши здания на облицовочные материалы, для чего надо содержать желоба на крыше и водостоки в рабочем состоянии. 11.3. Уход за облицовкой фасада, заключающийся в ее регулярной очистке и периодическом восстановлении, продлит срок службы облицовки. 11.4. Промывка водой является одним из наиболее эффективных способов очистки облицовки. Рекомендуется сочетать промывку с ручной очисткой поверхности щетками или скребками. При этом следует исключить попадание грязной воды на ветровлагозащитную пленку, которой покрыт утеплитель. 11.5. Элементы облицовки с дефектами, не подлежащими восстановлению, заменяются в соответствии с инструкцией разработчика системы. 12. Перечень нормативных документов и литературы 1. СНиП 2.08.01-89* "Жилые здания" и МГСН 3.01-01. 2. СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия". 3. СНиП 2.03.06-85 "Алюминиевые конструкции". 4. СНиП II-23-81* "Стальные конструкции". 5. СНиП 23.02.2003 "Тепловая защита зданий". 6. СНиП II-3-79* "Строительная теплотехника" (изд. 1998 г.). 7. СНиП 23-01-99 "Строительная климатология". 8. СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика". 9. СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии". 10. СНиП 21-01-97 "Пожарная безопасность зданий и сооружений". 11. МГСН 2.01-99 "Нормативы по теплозащите и тепловодоэлектроснабжению". 12. ГОСТ 17177-94 "Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний". 13. ГОСТ 26805-86 "Заклепка трубчатая для односторонней клепки тонколистовых строительных конструкций. Технические условия". 14. ГОСТ 27180-86 "Керамические плитки. Методы испытаний". 15. ГОСТ 7025-78 "Материалы стеновые и облицовочные. Методы определения водопоглощения и морозостойкости". 16. ГОСТ 481-80 "Паронитовые листы". 17. Рекомендации по проверке и учету воздухопроницаемости наружных ограждающих конструкций жилых зданий. ЦНИИЭП жилища, Москва, 1983 г. 18. Рекомендации по проектированию и применению для строительства и реконструкции зданий в г. Москве системы с вентилируемым воздушным зазором "Краспан". Правительство Москвы. Москомархитектура, Москва, 2001 г. 19. Заключение и протокол сертификационных испытаний НИИСФ № 51 от 22.06.2000, М. 20. Справочник проектировщика. Расчетно-теоретический. Книга 1. - М.: Стройиздат, 1972. ------------------------------------------------------------------ -------------------- Автор сайта - Сергей Комаров, scomm@mail.ru